生物质锅炉防止受热面结渣的降低烟温方法分析

（1）应考虑的问题由图1可见，再循环烟气引入炉膛出口（八字烟道入口偏低一些，与主流烟气混合后进入），以防止八字烟道受热面管壁结渣（此处不结渣时，烟管入口不会结渣）。由于引入于炉膛上部出口处，则基本不影响炉排与炉膛热力工况（炉排燃烧、炉膛空间燃尽、辐射换热）。对已有锅炉增设烟气再循环时，应考虑存在以下问题：1）再循环烟气抽出与引入点之间的八字烟道排管、烟管与省煤器中的烟温下降，使温压减小，但烟速增加，使传热系数增大。二者共同决定传热效果。2）由于八字烟道、烟管与省煤器中的烟速增加，应注意原有引风机的扬程是否够用，另外，也应考虑烟速增加与灰粒增多使磨损趋势增大问题。3）再循环风机的扬程较大，等于八字烟道、烟管与省煤器中烟速增加后的流阻，再加上再循环管路的流阻。4）再循环烟气一般由除尘器之前抽出，则再循环风机磨损加快；如在除尘器之后抽出，再循环风机的扬程加大。对新设计锅炉设置烟气再循环时，由于新设计烟速合理，无需考虑上述问题之2）。（2）热力与烟气流阻计算特点1）热力计算根据再循环的烟气量（再循环系数）建立再循环烟气引入与抽出点之间的烟气焓-温关系，仍按锅炉热力计算惯用的焓-温表方法进行计算。原苏联1957版与1973版锅炉机组热力计算方法中，均有“烟气再循环”计算的原则性介绍。再循环系数：β=V再循环/V抽出式中V再循环——再循环的烟气容积，Nm3/kg；V抽出——抽出点以后的烟气容积（不存在再循环的烟气容积），Nm3/kg。图2示出各处烟气容积分布 (结合各点空气过剩系数α值)。2）烟气流阻计算烟气再循环锅炉烟道中的烟气压力变化情况见图3。由图3可见：对于主烟道： pB= pA-ΔpA-B对于再循环烟道： pB-Δp B–A+H再循环 = pA于是得再循环风机的扬程为 H再循环 =ΔpA-B+Δp B–A即再循环风机的扬程H再循环等于考虑烟速增加后的八字烟道、烟管与省煤器中的流阻ΔpA-B，再加上再循环管路的流阻Δp B–A。此结果由图3中的压力变化綫亦可看出。再循环风机的流量等于βV1.65 。引风机的扬程H应考虑由于八字烟道、烟管与省煤器中的烟速增加而使流阻的增大。引风机的流量不考虑再循环流量的存在。